5.

VNITŘNÍ ZTRÁTY LOPATKOVÝCH STROJŮ A JEJICH VLIV NA NÁVRH LOPATKOVÉHO STROJE

5.3 . . . . . . . . . . . . . .
5.4 . . . . . . . . . . . . . .
5.8 . . . . . . . . . . . . . .
5.8 . . . . . . . . . . . . . .
5.9 . . . . . . . . . . . . . .
5.10 . . . . . . . . . . . . . .
5.11 . . . . . . . . . . . . . .
5.13 . . . . . . . . . . . . . .
5.15 . . . . . . . . . . . . . .
5.16 . . . . . . . . . . . . . .
5.17 . . . . . . . . . . . . . .
5.17 . . . . . . . . . . . . . .
5.19 . . . . . . . . . . . . . .
5.20 . . . . . . . . . . . . . .
5.21 . . . . . . . . . . . . . .
5.22 . . . . . . . . . . . . . .
5.23 - 5.28 . . . . . . . . .
X . . . . . . . . . . . . . . .
5.2
autor:
ŠKORPÍK, Jiří – LinkedIn.com/in/jiri-skorpik
datum vydání:       
Září 2022, Listopad 2024 (2. vydání)
název:
Vnitřní ztráty lopatkových strojů a jejich vliv na návrh lopatkového stroje
sborník:
provenience:
Brno (Česká republika)
email:
skorpik.jiri@email.cz

Copyright©Jiří Škorpík, 2022-2024
Všechna práva vyhrazena.

Klíčová slovaVNITŘNÍ ZTRÁTY LOPATKOVÝCH STROJŮ A JEJICH VLIV NA NÁVRH ...
5.3

Základní pojmy pro popis vnitřních ztrát v lopatkových strojích

Vnitřní ztráty Lw jako rozdíl mezi ideální práci a skutečnou prací stroje vznikají vždy při nějaké transformaci nebo přenosu energie v různých částech stroje s různou intenzitou. Kromě profilových ztrát vznikají i další typy vnitřních ztrát, například netěstnostmi, třením pracovní tekutiny o skříň a hřídel apod. Jednotlivé typy ztrát jsou definovány tak, aby se při výsledné energetické bilanci stroje daly sečíst a tím získat konečnou velikost vnitřních ztrát podle Vzorce 1. Nicméně mnoho typů ztrát se navzájem více či méně ovlivňují a při konečném vyčíslení je nutné toto brát v úvahu. Výpočet vnitřních ztrát se provádí v rámci jednoho stupně (vnitřní ztráty stupně) nebo celého stroje vnitřní ztráty stroje apod.

Vnitřní ztráty
1: Vnitřní ztráty
Lw [J·kg-1] vnitřní ztráty ve vyšetřované části stroje; Lx [J·kg-1] hodnota individuální ztráty ve vyšetřované části stroje. x-označení vyšetřovaného druhu ztráty.

Poměrná ztráta

Podíl individuální ztráty k ideální práci (disponibilní energie) je poměrná ztráta (Vzorec 2a), ovšem podle typu stroje, ztrát a zvyklostí v daném oboru ji lze definovat i k vnitřní práci (Vzorec 2b) nebo jinému ději.

Poměrná ztráta
2: Poměrná ztráta
ξx [1] poměrná ztráta individuální ztráty; wid [J·kg-1] ideální práce pracovní tekutiny; wi [J·kg-1] vnitřní práce pracovní tekutiny.

Výpočet ztrát

Ideální děj

Výpočet ztrát je podmíněn znalostí rozměrů a parametrů vyšetřované části stroje a definicí ideálního děje (stavu). To znamená, že stanovení ztrát probíhá iteračně. Například tak, že na počátku se provede návrh stroje nebo jeho části pro případ proudění beze ztrát, nebo pouze s odhady ztrát, a až po tomto návrhu se vypočítají skutečných ztráty a provedou případné změny v rozměrech a parametrech za účelem snížení ztrát atd. Při výpočtu se vychází nejčastěji z polo-empirických vztahů vyvinutých pro daný typ stroje, numerických výpočtů (modelování) nebo ze schopnosti konstruktéra využít širokých znalostí chování podobných strojů/stupňů k predikci ztráty pro nový doposud neřešený případ.

Klíčová slovaVNITŘNÍ ZTRÁTY LOPATKOVÝCH STROJŮ A JEJICH VLIV NA NÁVRH ...
5.4

Energetická rovnováha

Při návrhu stupně lopatkového stroje se ztrátami je snahou, aby součet ztrát a Eulerovy práce na každém vyšetřovaném poloměru byl konstantní, jen tak lze dosáhnou toho, že celkový obsah energie na každém poloměru bude stejný (tzv. podmínka energetické rovnováhy nebo speciálně radiální rovnováha).

Aurel Stodola

Carl Pfleiderer

Při výpočtu ztrát analytickým způsobem se nejčastěji čerpá z poznatků pořízených při výzkumu lopatkových strojů, které prováděl Aurel Stodola (1859-1942; slovenský rodák, profesor na Vysoké škole technické v Zürichu) nebo Carl Pfleiderer (1881-1960; německý inženýr, profesor na Technické univerzitě v Braunschweigu).

Ztráty sekundárním prouděním

V reálných lopatkových kanálech vznikají ztráty způsobené sekundárními proudy tekutiny, respektive prouděním tekutiny mimo požadované směry. U axiálních stupňů jsou hlavními těmito sekundárními proudy zejména kanálové víry, u stupňů radiálních to je protiběžný vír.

Kanálové víry

Axiální stupeň

Koutové víry

V lopatkových kanálech axiálních stupňů vznikají kanálové víry jako důsledek nerovnoměrného příčného gradient tlaku v lopatkovém kanálu. Vznik příčného proudění je následující: Gradient tlaku má směr od sací strany lopatky k přetlakové straně vedlejší lopatky, viz Obrázek 3a. Gradient tlaku je největší v jádru proudu a nejmenší u špic a pat lopatek, kde působí tření o skříň a hřídel, které snižuje rychlost proudění. Změny gradienty tlaku a tedy i tlaku generují dva protiběžné kanálové víry, viz Obrázek 3b. Kanálové víry podporují vznik koutových vírů. Tento jev se vyskytuje na statorových i rotorových lopatkových kanálech.

Gradient tlaku v lopatkovém kanálu
3: Gradient tlaku v lopatkovém kanálu
Klíčová slovaVNITŘNÍ ZTRÁTY LOPATKOVÝCH STROJŮ A JEJICH VLIV NA NÁVRH ...
5.5
(a) vznik gradientu tlaku v lopatkovém kanálu; (b) vznik příčného proudění v důsledku rozdílných tlaků, respektive jejich gradientů mezi jádrem produ c (core) a patou h a špicí lopatky t. SS-sací strana lopatky; PS-přetlaková strana lopatky; PV-příčné (víry) proudění (passage vortices); CV-koutové víry (counter vortices). p [Pa] tlak; W [m·s-1] relativní rychlost pracovní tekutiny. r-radiální směr; θ-obvodový směr; a-axiální směr.

Nátokový úhel

Machovo číslo

Dixon and Hall, 2010

Velikost ztráty sekundárním prouděním roste například se zvětšujícím se nátokovým úhlem a s klesajícím Machovým číslem. Predikce změn úhlů rychlostí vlivem sekundárního proudění u zkroucených lopatek je provedena například v [Dixon and Hall, 2010, s. 212].

Prohnutá lopatka

Nakloněná lopatka

Japikse, 1997

Ke zmenšení ztráty sekundárním proudění axiálních stupň se provádí naklonění lopatek od radiální osy, ale účinější je jejich prohnutí (Obrázek 4) [Japikse, 1997, s. 6-13].

Prohnutá lopatka
4: Prohnutá lopatka

Prohnutá lopatka

Axiální stupeň

Eulerova práce

Tvar prohnuté lopatky axiálního stupně se nenavrhuje za podmínky konstantní cirkulace obvodové složky rychlosti (podmínka potenicálního víru), ale naopak za podmínky její změny podle nějaké exponeciální funkce. Například podle funkce definované Rovnicí 5, viz Obrázek 6. Tato rovnice je výhodná v tom, že Eulerova práce po výšce lopatek je konstantní jako u potenciálního proudění (rovnice potenciálního víru je speciálním případem této rovnice).

Rovnice axiálního stupně s konstantní Eulerovou prací a exponenciální cirkulací rychlosti
5: Rovnice axiálního stupně s konstantní Eulerovou prací a exponenciální cirkulací rychlosti
V [m·s-1] absolutní rychlost; r [m] poloměr; wE [J·kg-1] Eulerova práce na vyšetřovaném poloměru; ω [rad·s-1] úhlová rychlost otáčení rotoru; a, n [SI] navržené konstanty; b [SI] konstanta (lze vypočítat z navržené Eulerovy práce na referenčním poloměru).
Klíčová slovaVNITŘNÍ ZTRÁTY LOPATKOVÝCH STROJŮ A JEJICH VLIV NA NÁVRH ...
5.6
Průběh obvodové složky rychlosti po délce lopatek
6: Průběh obvodové složky rychlosti po délce lopatek
(a) r·Vθ=konst.; (b) průběh Vθ podle Rovnice 5 (n<-1).

Úhel relativní rychlosti

Exponenciální průběh cirkulace rychlosti způsobuje, že úhel relativní rychlosti se mění tak, že na špici lopatky může být velmi blízký úhlu u paty lopatky, i když ve středu lopatky je značně rozdílný, viz Obrázek 7.

Prohnutá lopatka
7: Prohnutá lopatka navržená podle Rovnice 5

Protiběžný vír

Coriolisovo zrychlení

Protiběžný vír vzniká působením Coriolisova zrychlení na proudící pracovní tekutinu v radiálním směru, proto má tento vír tím významanější vliv, čím větší je radiální složka proudění. Výrazně ovlivňuje proudění v radiálních stupních, viz Obrázek 8a. Tento jev je analogický ke vzniku cyklonů vznikajících v atmosféře Země.

Odtržení proudu

Radiální stupeň

Protiběžný vír zvyšuje náchylnost na odtržení proudu od lopatek centrifugálních stupňů pracovních strojů. U lopatek dopředu zahnutých je tato náchylnost větší, protože odstředivé zrychlení směřuje od sací strany lopatek. U dozadu zahnutých lopatek je náchylnost na odtržení proudu menší, protože odstředivé zrychlení směřuje k ploše sací strany lopatek, tím mezní vrstvu částečně stabilizuje, viz Obrázek 8(b, c). Z uvedených důvodů je hustota lopatkové mříže s radiálními dopředu zahnutými lopatkami větší než mříží s dozadu zahnutými lopatkami, i když to znamená vyšší profilové ztráty.

Klíčová slovaVNITŘNÍ ZTRÁTY LOPATKOVÝCH STROJŮ A JEJICH VLIV NA NÁVRH ...
5.7
Protiběžný vír v lopatkovém kanálu radiálního stupně
8: Protiběžný vír v lopatkovém kanálu radiálního stupně
(a) směr protiběžného víru; (b) dostředivé proudění; (c) odstředivé proudění. Ω [rad·s-1] úhlová rychlost protiběžného víru; ar [m·s-2] odstředivé zrychlení; ac [m·s-2] Coriolisovo zrychlení.

Radiální složka rychlosti

Obvodová složka rychlosti

Skluz

Přímým důsledkem působení víru je nerovnoměrné rozložení radiální složky rychlosti proudění v lopatkovém kanálu (na jedné straně ji urychluje, ale na druhé straně kanálu ji zpomaluje) a změna obvodové složky výtokové rychlosti, které se říká skluz (Obrázek 9(a, b)). Protiběžný vír ve výsledku snižuje hodnotu Eulerovy práce kvůli nevýhodné změně obvodové složky rychlosti W a tedy i V na výtoku z rotoru.

Změna radiálních a obvodových složek rychlosti v důsledku působení protiběžného víru
9: Změna radiálních a obvodových složek rychlosti v důsledku působení protiběžného víru
ΔWθ [m·s-1] odchylka obvodové složky relativní rychlosti na výtoku z rotoru, kterou způsobyl protiběžný vír.

Součinitel skluzu

Dixon and Hall, 2010

K predikci vlivu protiběžného víru na Eulerovu práci se používá veličina nazývaná součinitel skluzu. Skluz je definován zvlášť u stupňů turbín (Obrázek 10) a zvlášť u stupňu pracovních strojů (Obrázek 11).

Definice součinitele skluzu radiální cetripetální turbíny
10: Definice součinitele skluzu radiální cetripetální turbíny
(a) vliv protiběžného víru na proudění; (b) v případě centripetálních turbín je možné kompenzovat skluz změnou úhlu absolutní rychlosti před rotorem, tím se změní i úhel relativní rychlosti; (c) obecný vzorec pro součinitel skluzu; (d) speciální vzorec pro součinitel skluzu při β1∞=90° (vzorce pro jiné případy, například [Dixon and Hall, 2010, s. 279]). μ [1] součinitel skluzu pro centripetální turbíny; β [°] úhel relativní rychlosti. V-víry, které vznikají při odtržení proudu od lopatek. Index označuje parametry rychlostního trojúhelníku pro případ nekonečného počtu lopatek (případ, kdy nevzniká protiběžný vír).
Klíčová slovaVNITŘNÍ ZTRÁTY LOPATKOVÝCH STROJŮ A JEJICH VLIV NA NÁVRH ...
5.8
Součinitel skluzu centrifugálního stupně pracovního stroje
11: Součinitel skluzu centrifugálního stupně pracovního stroje
μ [1] součinitel skluzu pro centrifugální stupně pracovních strojů (vztahy pro jeho výpočet jsou uvedeny například v [Dixon and Hall, 2010, s. 239]).

Okrajové ztráty

Koutové víry

Okrajovými ztrátami se nazývá negativní vliv přetékaní pracovní tekutiny u špic lopatek z přetlakové na sací stranu, při kterém vznikají i koutové víry, viz Obrázek 12.

Přetékání pracovní tekutiny přes okraje lopatek
12: Přetékání pracovní tekutiny přes okraje lopatek

Bandáž

Krycí disk

Okrajové ztráty pro případ krátkých lopatek mohou být řádově stejné jako pro profilové ztráty, ale jejich poměrná hodnota výrazně klesá s délkou lopatek. Okrajovou ztrátu lze snižít použitím bandáží, které zamezují přetákaní přes okraj lopatek. U radiálních stupňů lze použít ke zamezení okrajové ztráty krycí disk, viz Obrázek 20b.

Ztráty vnitřní netěsností stupně

Bandáž

Mezi rotorovými lopatkami a skříní, respektive mezi statorovými lopatkami a hřídelí, musí být jistá radiální mezera δ, a to i v případě použití bandáží, viz Obrázek 13. Především v případě tepelných strojů je tato mezera významná, protože kompenzuje teplotní roztažnost materiálu. Pracovní tekutina, která uniká přes tuto mezeru nekoná práci a představuje tedy ztrátu. Velikost této ztráty závisí na konstrukci stupně a bandáže.

Klíčová slovaVNITŘNÍ ZTRÁTY LOPATKOVÝCH STROJŮ A JEJICH VLIV NA NÁVRH ...
5.9
Ztráty vnitřní netěsností
13: Ztráty vnitřní netěsností
(a) nětěsnost u rovnotlakového stupně s diskovým rotorem a lopatkami s bandážemi; (b) ztráta vnitřní netěsností u stupně bez bandáží. Lm [kg·s-1] hmotnostní tok netěstnostmi stupně; δ [m] délka radiální mezery; l [m] délka lopatky.

Diskový rotor

Japikse, 1997

Zekui, 2025

Proudění netěsnostmi může narušit hlavní proud, protože má vyšší energii. V případě diskových rotorů, se proto netěsnost předchozí řady lopatek odsává otvorem v disku mimo lopatkové kanály (Obrázek 13a). Netěsnost lopatek bez bandáže obvlivňuje i okrajovou ztrátu, viz Úloha 1. Vztahy pro přibližné stanovení ztráty vnitřní netěsností jsou uvedeny v [Japikse, 1997, s. 6-35], [Zekui et. al., 2025] (v češtině [Kadrnožka, 2004, s. 95, 200]).

Misárek, 1963

Poměrná ztráta vnitřní netěsností klesá s délkou lopatek, respektive s poměrem délky lopatek l a radiální mezery δ. U stupňů pracovních strojů se navíc může v některých provozních stavech projevit netěsnost kladně, protože stabilizuje proudění stupně. Závislost délky lopatek na účinnost stupně kompresoru je uvedena například v [Misárek, 1963, s. 73].

Ztráta nerovnoměrností rychlostního pole před mříží

Mezní vrstva

Rychlostní trojúhelník

Na výstupu z lopatkové mříže je nerovnoměrné rychlostní pole, které je způsobeno třením v mezní vrstvě proudu u ploch lopatek na sací i přetlakové straně. Toto nerovnoměrné rozložení rychlosti pracovní tekutiny způsobuje, že při pohybu rotorové řady lopatek, která prochází takovým rychlostním polem, se střídavě mění nátokový úhel i rychlost, respektive rychlostní trojúhelník, viz Obrázek 14.

Klíčová slovaVNITŘNÍ ZTRÁTY LOPATKOVÝCH STROJŮ A JEJICH VLIV NA NÁVRH ...
5.10
Nerovnoměrné rychlostní pole na výstupu z lopatkové mříže statoru a jeho vliv na rychlostní trojúhelník
14: Nerovnoměrné rychlostní pole na výstupu z lopatkové mříže statoru a jeho vliv na rychlostní trojúhelník
S, R-statorová, respektive rotorová řada lopatek; VC-(velocity contour) rychlostní profil v mezeře mezi řadami lopatek. U [m·s-1] obvodová rychlost lopatek. Čárkovaně je nakreslen rychlostní trojúhleník v oblasti jádra proudu, plnou čarou rychlostní trojúhelníky v oblasti odtokových hran, kde se plně projevuje vliv mezní vrstvy.

Odtržení proudu

Kmitání lopatek

Kaplanova turbína

Nerovnoměrné rychlostní pole také přispívá ke zvýšení citlivosti difuzorových lopatkových kanálů na odtržení proudu od lopatek a buzení kmitání o frekvenci odpovídající násobku počtu lopatek a otáček. Buzení kmitů od nerovnoměrného rychlostního pole lze ovlivnit změnou počtu lopatek rotoru, oproti statoru, nebo zvětšení mezery mezi lopatkovými mřížemi, což ale vede na zvýšenou tlakovou ztrátu mezi řadami lopatek a zvětšením stroje. Například, velmi výrazná mezera mezi statorovou a rotorovou mříží je u Kaplanových turbín.

Ztráta nesprávným nátokovým úhlem

Odtržení proudu

Kadrnožka, 2004

Ztráta nesprávným nátokovým úhlem vzniká při nesprávném směru proudění pracovní tekutiny do lopatkového kanálu. Nátokový úhel je pak příliš velký nebo naopak malý oproti návrhovému stavu, což může vést k odtržení proudu od lopatek Obrázek 15. Tato ztráta vzniká, jestliže nátoková hrana lopatek nerespektuje změny obvodové rychlosti a tedy nátokového úhlu – týká se zejména přímých lopatek axiálních stupňů a záběrníků radiálních stupňů. Může také vzniknout u zkroucených lopatek při změně průtoku nebo otáček. Vztahy pro její stanovení jsou uvedeny například v [Kadrnožka, 2004, s. 100].

Změna nátokového úhlu přímé lopatky
15: Změna nátokového úhlu přímé lopatky
(a) proudění u paty lopatek; (b) proudění na středním průměru (v jádru lopatkového kanálu); (c) proudění u špice lopatky. i [°] nátokový úhel.
Klíčová slovaVNITŘNÍ ZTRÁTY LOPATKOVÝCH STROJŮ A JEJICH VLIV NA NÁVRH ...
5.11

Natáčivé lopatky

Otáčky

Předřazené lopatky

Optimální nátokový úhel při změně průtoku stupněm lze zachovat změnou otáček. Jestli není možné otáčky měnit, pak lze nátokový úhel udržovat v optimálních mezí natáčením lopatek. U jednostupňových axiálních a radiálních pracovních strojů lze také použít natáčivé předřazené lopatky, viz Obrázek 16. Při změně průtoku se předřazené statorové lopatky natočí tak, aby se co nejméně měnil vstupní uhel relativní rychlosti do mříže rotoru, tím se dosáhne co nejmenšího poklesu účinnosti kvůli změně nátkového úhlu.

Regulace nátokového úhlu do rotoru radiálního stupně kompresoru pomocí předřazených statorových lopatek
16: Regulace nátokového úhlu do rotoru radiálního stupně kompresoru pomocí předřazených statorových lopatek
(a) rychlostní trojúhleník na nátokové hraně záběrníku v připadě jmenovitého průtoku; (b) odklon absolutní rychlosti od osového směru pomocí předřazených lopatek, tak aby vstupní úhel β1 zůstal zachován i při sníženém průtoku. IGV-předřazené statorové lopatky (inlet guide vane). α [°] úhel absolutní rychlosti; β [°] úhel relativní rychlosti rychlosti.

Ztráta zpětným prouděním

Tento typ ztráty souvisí se snížením hmotnostním tokem stupně oproti jmenovitému stavu. V případě sníženého průtoku může dojít k významnému odtržení proudu od omezujících meridiálních ploch lopatkových kanálů (u pat lopatek) a zpětnému proudění, jak ukazuje Obrázek 17. To je způsobeno působením odstředivých sil na pracovní tekutinu.

Zpětné proudění u dlouhé zkroucené lopatky při zmenšení průtoku stupněm turbíny
17: Zpětné proudění u dlouhé zkroucené lopatky při zmenšení průtoku stupněm turbíny
Klíčová slovaVNITŘNÍ ZTRÁTY LOPATKOVÝCH STROJŮ A JEJICH VLIV NA NÁVRH ...
5.12

Kaplanova turbína

Francisova turbína

Hesari et al., 2024

Zpětnému proudění v lopatkovém kanálu lze zamezit natáčením lopatek nebo změnou otáček. Například u Kaplanových turbín lze zpětnému proudění zabránit velmi dobře díky natáčením rotorových lopatek, ale u Francisových turbín mimo optimální provozní stav už problémy se zpětným tokem jsou, více v [Hesari et al., 2024].

Měrný hmotnostní tok

Vznik zpětného proudění u tepelných strojů je navíc podpořeno zvýšením hustoty pracovního plynu u špic lopatek vlivem působení odstředivých sil. To znamená, že lze, u čistě axiálního stupňe navrženého pro konstantní velikost axiální složky rychlosti Va(r)=konst., očekávat tvar proudnic jako na Obrázku 18a a většina pracovního plynu bude protékat blíž k vnějšímu poloměru lopatek i při jmenovitém průtoku. Rovnoměrný průtok axiálním stupněm tepelného stroje (a snížit tím i náchylnost na ztrátu zpětným prouděním) lze zajistit zavedením podmínky konstantního měrného hmotnostní toku stupněm. Takový stupeň je navržen tak, aby na každé proudové ploše byl v axiálním směru stejný měrný hmotnostní tok (hmotnostní tok na mm2 průtočné plochy), viz Obrázek 18b – v případě nestlačitelných tekutin je tato podmínka splněna vždy.

Princip návrhu stupně s konstantním měrným průtokem
18: Princip návrhu stupně s konstantním měrným hmotnostním tokem
(a) odklon proudnic ve stupni navrženém pro Va(r)=konst.; (b) princip návrhu stupně s konstantním měrným hmotnostním tokem. v [m3·kg-1] měrný objem.

Osově symetrického potenciálního proudění

Kuželový stupeň

Čistě axiální stupně, kterými protéká stlačitelná tekutina, navržené na konstantní měrný hmtonostní tok nesplňují podmínky pro osově symetrické potenciální proudění – konkrétně není splněna podmínka, že se změnou axiální složky rychlosti v radiálním směru se musí měnit i radiální složka rychlosti v axiálním směru. Nicméně takto navržené axiální stupně mívají větší účinnosti mimo optimální stav než stupně navržené pro konstatní hodnotu axiální složky rychlosti – především při sníženém průtoku, protože průtok stupněm je rovnoměrněji rozložený.

Klíčová slovaVNITŘNÍ ZTRÁTY LOPATKOVÝCH STROJŮ A JEJICH VLIV NA NÁVRH ...
5.13

Ztráty změnou meridánové rychlosti

Výtoková rychlost

Průtočný průřez

Je snahou, aby výtoková rychlost lopatkového stroje byla stejná jako vtoková. Jestliže je vyšší, pak mluvíme o ztrátě v kinetické energii výtokové rychlosti, což je energie pracovní tekutiny, která se netrasformovala na vnitřní práci stroje – místo toho se zvýšila kinetická energie pracovní tekutiny. Samozřejmě jsou případy, kdy je zvýšení výtokové rychlosti žádoucí (vrtule, proudové motory apod.). Změna meridánové rychlosti může generovat i další typy ztrát. Například u tepelných turbín během expanze dochází ke zvyšování měrného objemu a při stejných průtočných průřezech se zvyšuje nejen výtoková rychlost, ale i profilové ztráty. Obdobně je to při kompresi v turbokompresorech, kde při stejných průtočných průřez dochází k poklesu rychlosti. To znamená, že může klesnout ztráta třením, ale s poklesem rychlosti je nutné zvětšit prohnutí lopatek (pro zachování stejné Eulerovy práce stupně, respektive obvodové složky rychlosti), což může vést k odtržení proudu od lopatek.

Normální stupeň

Zkroucené lopatky

U tepelných turbín a turbokompresorů je tedy nutné postupně průtočné průřezy měnit tak, aby vtoková a výtoková rychlost stupně zůstavály přibližně stejné. Stupně s touto podmínkou se také nazývají normální stupně. Zatím co u radiálních stupňů změny průtočných průřezů na vtoku a výtoku nemají podstaný vliv na postup návrhu stupně, tak u axiálních stupňů je zásah do návrhu mnohem významnější, protože je nutné uvažovat i o radiální složce rychlosti, tak jak se mění délky lopatek – proto už hovoříme o kuželovém stupni, viz Obrázek 19.

Příklady provedení kuželových stupňů se zkroucenými lopatkami
19: Příklady provedení kuželových stupňů se zkroucenými lopatkami
ε [°] úhel mezi axiálním směrem a směrem po kuželové ploše. Další příklady kuželových stupňů jsou uvedeny článku Termodynamika tepelných turbín.
Klíčová slovaVNITŘNÍ ZTRÁTY LOPATKOVÝCH STROJŮ A JEJICH VLIV NA NÁVRH ...
5.14

Kuželový stupeň

Kuželové stupně jsou stupně se změnou délek lopatek v rámci jednoho stupně, ve kterém jsou návrhové proudové plochy kuželové, viz Obrázek 20. Používají se u stlačitelného proudění ke kompenzaci změny hustoty, tak aby axiální složka rychlosti na výtoku ze stupně byla stejná jako na jeho vtoku.

Kuželový stupeň se zkroucenými lopatkami
20: Kuželový stupeň se zkroucenými lopatkami
Ψ-vyšetřovaná proudnice; t [m] délka stupně. Na obrázku je příklad proudění po čistě kuželových plochách ve stupni turbíny. V případě pracovních strojů se označuje stav před stupněm místo 0 číslem 1 a za stupněm místo 2 číslem 3. Odvození rovnice, za předpokladu V=V=0, je v Příloze 3.

Měrný hmotnostní tok

Posledním vzorcem je dán jednoznačný vztah mezi axiální a radiální složkou rychlosti, protože z délky stupně t lze vypočítat úhel kuželové plochy ε. Kuželový stupeň zohledňuje změnu hustoty a je navržen za podmínky konstantního měrného průtoku. Znaméná to, že axiální složka rychlosti je ve směru radiálním proměnná (Vzorec 21), a protože ve směru axiálním se mění i radiální složka, tak se takový návrh blíží předpokladům potenciálního proudění.

Vzorec axiální složky rychlosti kuželového stupně s konstantním měrným hmotnostní tokem
21: Vzorec axiální složky rychlosti kuželového stupně s konstantním měrným hmotnostní tokem
A [m2] průtočný průřez; n-číslo proudové plochy. Axiální rychlost se počítá těsně před nátokovou hranou lopatky a za odtokovou hranou lopatky. Změna poloměru mezi lopatkovými řadami způsobuje, že výtokový trojúhelník předchozí řady bude jiný než na vtoku následující řady, a je nutné přepočítat nejen axiální ale i obvodovou složku rychlosti. Vzorec je zapsán ve tvaru pro turbínové stupně, pro stupně pracovních strojů platí stejný vzorec, s tím, že stačí zaměnit index 0 za 1 a index 1 za 3. Odvození vzorce je uvedeno v Příloze 4.
Klíčová slovaVNITŘNÍ ZTRÁTY LOPATKOVÝCH STROJŮ A JEJICH VLIV NA NÁVRH ...
5.15

Stupeň reakce

Stupeň reakce R pro jednotlivé poloměry se musí počítat iteračně. Nejprve se provede odhad stupně reakce pro vyšetřovaný poloměr a z něj se stanoví parametry pracovního plynu, ze kterých se následně spočítají rychlosti a stupeň reakce jehož hodnota se porovná s odhadem, viz Obrázek 22.

Iterační výpočet stupně reakce axiálního stupně
22: Iterační výpočet stupně reakce axiálního stupně
R [1] stupeň reakce. (a) odhad stupně reakce R a z h-s diagramu nebo výpočtem určit měrný objem na výtoku z první řady lopatek; (b) výpočet axiální složky rychlosti; (c) výpočet obvodové složky rychlosti ze vzorce pro konstantní cirkulaci rychlosti a zadaného trojúhelníku na referenčním poloměru; (d) výpočet výtokového poloměru stupně podle Vzorce 20 a úhlu ε; (e) výpočet radiální složky rychlosti; (f) výpočet absolutní rychlosti; (g) výpočet stupně reakce z rychlostí; (h) porovnání s původním odhadem stupně reakce, jestliže přesnost odhadu nebyla dostatečná, pak se výpočet opakuje s novým odhadem. Index ref označuje zadané parametry na referenčním poloměru.

Kadrnožka, 2004

Pfleiderer and Petermann, 2005

Výše uvedený postup návrhu kuželového stupně je pouze jeden z mnoha možných variant, například v [Kadrnožka, 2004], [Pfleiderer and Petermann, 2005] se sklon kuželových ploch předepisuje a následně iteračně dopočítává vtoková a výtoková rychlost stupně na jednotlivých poloměrech.

Ventilační ztráta rotoru

Rotor

Eulerova práce

Tření

Diskový rotor

Radiální stupeň

Bandáž

Ventilační ztráta rotoru je ekvivalentní části Eulerovy práce, kterou je třeba vynaložit k překonání třecího odporu pracovní tekutiny proti otáčení rotoru – takže průměrná hodnota Eulerovy práce musí být větší než vnitřní práce stupně. Významná ventilační ztráta vzniká například u diskových konstrukcí rotoru (Obrázek 23a), kde je relativně velká plocha disku ve styku s pracovní tekutinou uzavřenou mezi diskem a statorem. Dále je významná u radiálních stupňů (Obrázek 23b). Ventilační ztráta také vzniká na vymezujících plochách mezi rotorem a statorem (bandáží), ale tato ztráta bývá relativně malá.

Klíčová slovaVNITŘNÍ ZTRÁTY LOPATKOVÝCH STROJŮ A JEJICH VLIV NA NÁVRH ...
5.16
Vznik ventilační ztráty mezi disky
23: Vznik ventilační ztráty mezi disky
(a) hlavní třecí plochy mezi disky axiálního stupně; (b) hlavní třecí plochy radiálních stupňů.

Sdílení tepla

Teplo vznikající při tření o třecí plochy je sdíleno s pracovní tekutinou a hmotou stroje, viz Vzorec 24.

Rozdělení tepelného toku z ventilační ztráty
24: Rozdělení tepelného toku z ventilační ztráty
wr [J·kg-1] ventilační ztráta; qr [J·kg-1] teplo z venitlační ztráty; δ [1] součinitel rozdělení tepelného toku z ventilační ztráty rotoru; δ·wr [J·kg-1] část tepla vzniklé ventilací odvedené do stěn stroje (teplo sdílené s okolím); (1-δ)wr [J·kg-1] část tepla vzniklé ventilací odvedené do pracovní tekutiny.

Pfleiderer and Petermann, 2005

Kousal, 1980

K výpočtu ventilačních ztrát se používají poloempirické vztahy, např. [Pfleiderer and Petermann, 2005, s. 323], pro rotory bez krycího disku jsou uvedeny vztahy v [Kousal, 1980, s. 249], které zahrnují i ztrátu okrajovou lopatek. Tyto vztahy jsou funkcí rozměrů a tvaru rotoru a otáček.

Ztráty v záběrníku u radiálních stupňů

Záběrník

U čistě radiálních stupňů mohou vznikat v blízkosti nátokových hran záběrníku víry, viz Obrázky 25(a, b). Ke snížení vlivu těchto vírů se konstruují stupně s postupným zmenšením šířky radiální lopatky, Obrázek 25c.

Víry vznikají i u špic lopatek zaběrníku radiální stupně v místě přechodu z axiání do radiálního směru. Tyto víry vznikají vytlačením části pracovní tekutiny u špic lopatek radiálním proudem o vyšším tlaku, viz Obrázek 25d.

Snížení průtoku u čistě radiálního stupně a opatření
25: Snížení průtoku u čistě radiálního stupně a opatření
Klíčová slovaVNITŘNÍ ZTRÁTY LOPATKOVÝCH STROJŮ A JEJICH VLIV NA NÁVRH ...
5.17

Misárek, 1963

Rozsáhlé informace z měření vlivu jednotlivých typů ztrát na účinnost radiálního kompresorového stupně jsou uvedeny v [Misárek, 1963].

Ztráta parciálním ostřikem

Odtržení proudu

Tření

Kadrnožka, 2004

Ztráta parciálním ostřikem vzniká v případech, kdy tekutina vtéká do stupně pouze na části obvodu rotorové řady lopatek, viz Obrázek 26. Samotná ztráta je realizována v okrajových pásmech (víření tekutiny v důsledku odtrhávání proudu od lopatek) a třením lopatek o "statickou" pracovní tekutinu mimo pracovní oblast. Podrobnosti k mechanismu vzniku ztráty parciálním ostřikem a její přibližný výpočet je v [Kadrnožka, 2004, s. 196].

Parciálního ostřik rotorové řady lopatek
26: Parciálního ostřik rotorové řady lopatek
a [m] délka statorové řady lopatek (skupiny trysek); l [m] délka lopatek; FC-jádro proudu (flow core); BZ-okrajové pásmo (border zone).

Lavalova turbína

Skupinová regulace

Spalovací turbíny

Ztráta parciálním ostřikem se vyskytuje u jednostupňových turbín např. Lavalových turbín (kde statorová řada lopatek nebývá po celém obvodu) nebo u skupinové regulace parních turbín a také u spalovacích turbín s trubkovými spalovacími komorami.

Příklad postupu při návrhu stupně se ztrátami

Model

Při rozhodávání o postupu návrhu stupně lopatkového stroje se berou v úvahu požadavky na jeho výkonové parametry, cenu, náklady na provoz, způsob provozu i podle toho zda se jedná o stroj pro sériovou výrobu nebo kusovou. Z toho důvodu nelze popsat univerzální postup výpočtu ztrát lopatkového stroje. O návrhu průtočných částí lopatkových strojů lze obecně říci, že je lze navrhnout podle analytických výpočtových modelů a optimalizovat a zpřesnit jejich parametry pomocí počítačových výpočtových modelů.

Klíčová slovaVNITŘNÍ ZTRÁTY LOPATKOVÝCH STROJŮ A JEJICH VLIV NA NÁVRH ...
5.18

2D výpočet

Energetická rovnováha

Eulerova práce

Při analytickém návrhu provádíme buď 1D nebo 2D výpočet. V případě 2D výpočtu musí být dodržena podmínka energetické rovnováhy. To znamená, že základem je predikce Eulerovy práce na jednotlivých vyšetřovaných poloměrech stupně tak, že součet ztrát a Eulerovy práce musí být na každém poloměru stejný. Z předchozích kapitol o ztrátách je zřejmé, že je téměř nemožné navrhnout stupeň lopatkového stroje, který by měl na všech poloměrech stejnou Eulerovu práci, respektive ztráty. Nicméně pro první iteraci se navhruje rozložení Eulerovy práce podle rovnice pro potenciální vír, nebo Rovnice 5 pro prohnuté lopatky, které byly odvozeny pro konstantní hodnotu Eulerovy práce, viz Obrázek 27. Až v dalších iterací se ztráty a práce pro jednotlivé poloměry počítají podle potřeby přesněji na základě parametrů stupně vyšlých z předchozí iterace.

Porovnání Eulerovy práce axiálního stupně při proudění izoentropický a reálným se ztrátami
27: Porovnání Eulerovy práce axiálního stupně při proudění izoentropický a reálným se ztrátami
wE,is [J·kg-1] průběh Eulerovy práce při proudění beze ztrát; wE,ref [J·kg-1] navrhovaný lienární (konstantní) průběh Eulerovy práce částečně respektující průměrné ztráty stupně; Lw,m [J·kg-1] průměrné profilové ztráty stupně. Obrázek je nakreslen pro axiální stupeň turbíny, průběh Eulerovy práce pracovního stupně je uveden v článku Termodynamika turbokompresorů.

Stupeň reakce

První iterace 2D výpočtu stupně začíná odhadem průměrné hodnoty vnitřních ztrát stupně a návrhem základních parametrů na referenčním poloměru (pokud nejsou součásti zadání), kterým je obvykle poloměr u paty, nebo střední kvadratický poloměr. Parametry na dalších poloměrech se dopočítávají z parametrů na referenčním poloměru přes hodnotu stupně reakce. V případě hydraulických strojů, respektive pro nestlačitelnou tekutinu, lze odvodit vzorce pro stupeň reakce axiálního stupně pro jednotlivé poloměry, viz Vzorec 28. V případě stlačitelné tekutiny je nutné použít iterační smyčku podle Obrázku 22, viz Úloha 2.

Klíčová slovaVNITŘNÍ ZTRÁTY LOPATKOVÝCH STROJŮ A JEJICH VLIV NA NÁVRH ...
5.19
Stupeň reakce axiálního stupně s konstantní Eulerovou prací a nestlačitelnou tekutinu
28: Stupeň reakce axiálního stupně s konstantní Eulerovou prací a nestlačitelnou tekutinu
(a) stupeň reakce pro případ návrhu obvodové složky rychlosti podle Vzorce 5; (b) stupeň reakce pro případ návrhu obvodové složky rychlosti podle rovnice pro potenciální vír (n=-1). Index ref označuje veličinu na referenčním poloměru lopatky. Odvození je uvedeno v Příloze 5.

Ztráty v hrdlech lopatkových strojů

Hrdla musí udržovat rovnoměrný tlak tekutiny na celém obvodu vtokové části prvního a výtokové části posledního stupně stroje. Ve vtokových hrdlech je pracovní tekutina obvykle mírně urychlována směrem k prvnímu stupni. Ve výtokových hrdlech je pracovní tekutina obvykle mírně zpomalována směrem od posledního stupně. V obou případech se změnou rychlostí kompenzuje tlaková ztráta. Ztráta v hrdlech je obvykle vztažena ke kinetické energii tekutiny před hrdlem, viz Vzorec 29.

Poměrná a měrná ztráta v hrdle
29: Poměrná a měrná ztráta v hrdle
Lh,B [J·kg-1] ztráta v hrdle; Vi [m·s-1] střední rychlost ve vtokovém průřezu hrdla; Lp [Pa] tlaková ztráta v hrdle; ρ [kg·m-3] hustota; ξB [1] poměrná ztráta hrdla.

h-s diagram hrdla

Na Obrázku 30 je h-s diagram termodynamických změn probíhajících v hrdlech pracovního stroje. Tlak ve vtokovém hrdle se postupně snižuje tak, jak se snižuje průtočný průřez (probíhá zde sání). Ve výtokovém hrdle probíhá přibližně škrcení, aby byla kompenzována tlaková ztráta hrdla (klesá celkový tlak), případně zde probíhá mírná komprese pro stabilizaci mezní vrstvy. Zejména u ventilátorů náslduje za výtokovým hrdlem ještě přímý difuzor, ve kterém se část kinetické energie plynu transformuje na tlakovou energii.

Klíčová slovaVNITŘNÍ ZTRÁTY LOPATKOVÝCH STROJŮ A JEJICH VLIV NA NÁVRH ...
5.20
h-s diagram jednostupňového pracovního stroje s vtokovým a výtokovým hrdlem
30: h-s diagram jednostupňového pracovního stroje s vtokovým a výtokovým hrdlem
(a) tlaková ztráta ve vtokovém hrdle (změna i-1); (b) tlaková ztráta ve výtokovém hrdle (změna 3-e). Index i označuje stav pracovního plynu na vtoku, index e označuje stav na výtoku, index 1 označuje stav pracovního plynu před rotorem index 2 označuje stav za rotorem, index 3 označuje stav na výtoku ze stupně (rotor+difuzor), index s označuje celkový stav.

Vnitřní účinnost

Kadrnožka, 2003

Macek, 1988

Data pro odhad ztrát v hrdlech jsou uvedena v [Kadrnožka, 2003, s. 143], [Macek, 1988, s. 58]. Podíl ztrát v hrdlech na vnitřních ztrátách stroje klesá s počtem stupňů, respektive u jednostupňových strojů mají podstatný vliv na vnitřní účinnost.

Ztráty vnější netěsností

Odběr

Pracovní tekutina může proudit strojem mnoha cestami včetně netěsnostmi a požadovanými odběry, pak je vnitřní výkon stroje součtem vnitřních výkonů na jednotlivých cestách, viz Obrázek 31.

Vnitřní výkon lopatkového stroje se započítáním vnější netěsnosti
31: Vnitřní výkon lopatkového stroje se započítáním netěsností
wi [J·kg-1] vnitřní práce; Pi [W] vnitřní výkon stroje; m [kg·s-1] hmotnostní tok jednotlivými cestami (případně i odběry). x-číslo cesty.
Klíčová slovaVNITŘNÍ ZTRÁTY LOPATKOVÝCH STROJŮ A JEJICH VLIV NA NÁVRH ...
5.21

Úlohy

Úloha 1:
Určete vnitřní ztráty a vnitřní výkon axiálního stupně parní turbíny s přímými lopatkami. Vypočítaná účinnost Eulerovy práce na střední poloměru stupně je 0,8405. Další parametry stupně jsou tyto: rm=325 mm; δ=0,5 mm; l=25,6425 mm; α1=20°; U1=102,1018 m·s-1; V1=147,4688 m·s-1; V2=62 m·s-1 (stupeň je normální tj. navržen pro rovnost rychlostí V0=V2); Lh=3,3970 kJ·kg-1 (profilové ztráty); Δhis=21,3 kJ·kg-1, m=12 kg·s-1. Řešení úlohy pomocí vzroců používaných ve společnosti PBS je uvedeno v Příloze 1.
Expanze ve stupni parní turbíny
(a) meridiální řez stupněm; (b) rychlostní trojúhleník na středním poloměru; (c) h-s diagram stupně. ηE [1] účinnost Eulerovy práce; l [mm] délka lopatek; α [°] úhel absolutní rychlosti; W [m·s-1] relativní rychlost; h [J·kg-1] entalpie; s [J·kg-1·K-1] entropie; Lh [kJ·kg-1] profilové ztráty na středním poloměru; Lw [kJ·kg-1] vnitřní ztráty; Δhis [kJ·kg-1] izoentropický rozdíl entalpií; m [kg·s-1] hmotnostní tok. Index m označuje střední poloměr lopatek.
§1   zadání:   ηE; rm; δ; l1; α1; U; V1; V2; Lh; Δhis; m §3   výpočet:   ξh; ξCTL; ξAL; Lw; wi; Pi
§2   výpočet:   wis    
Popisy symbolů jsou uvedeny v Příloze 1.
Úloha 2:
Proveďte základní návrh posledního stupně parní turbíny se zkroucenými lopatkami s konstantní Eulerovou prací po délce lopatek. Návrh proveďte pro proudění se ztrátami, přičemž předpokládejte, že hodnota profilové ztráty je po délce konstantní. Zadané parametry jsou: p0=13 kPa; h0=2488 kJ·kg-1; ξw=0,1 (vztaženo k hodnotě Δh); V0=70 m·s-1; p2=3,42 kPa; N=50 s-1; m=52 kg·s-1. Patní poloměr navrhněte pro stupeň reakce 0,05. Výpočet proveďte alespoň u paty, špici lopatky a středním poloměru lopatky. Řešení úlohy je uvedeno v Příloze 2.
Klíčová slovaVNITŘNÍ ZTRÁTY LOPATKOVÝCH STROJŮ A JEJICH VLIV NA NÁVRH ...
5.22
Obrázek k úloze 1035
(a) meridiální řez stupněm; (b) návrh tvaru rychlostního trojúhleníku; (c) h-s diagram na jednotlivých poloměrech s uvožováním pouze profilových ztrát.
1.   zadání:   ξw; p0; h0; V0; p2; N; m; Rh 5.   výpočet:   rh
2.   výpočet:   stavy 0; 2; wE; ηE ... 6.   výpočet:   R pro rt a rm
3.   výpočet:   stavy 1 pro rh 7.   výpočet:   rych. trojúhelníky pro rt a rm
4.   výpočet:   parametry rych. trojúhelníku pro rh    
Popisy symbolů jsou uvedeny v Příloze 1.

Odkazy

DIXON, S., HALL, C., 2010, Fluid Mechanics and Thermodynamics of Turbomachinery, Elsevier, Oxford, ISBN 978-1-85617-793-1.
HESARI, Rezavand, MUNOZ, Anthony, COULAUD, Maxime, HOUDE, Sébastien, MACIEL, Yvan, 2024, The Measured Flow at the Inlet of a Francis Turbine Runner Operating in Speed No-load Condition, Journal of Fluids Engineering, ASME, New York, ISSN 0098-2202, doi: https://doi.org/10.1115/1.4065384.
JAPIKSE, David, 1997, Introduction to turbomachinery, Oxford University Press, Oxford, ISBN 0-933283-10-5.
KADRNOŽKA, Jaroslav, 2003, Lopatkové stroje, Akademické nakladatelství CERM, s.r.o, Brno, ISBN 80-7204-297-1.
KADRNOŽKA, Jaroslav, 2004, Tepelné turbíny a turbokompresory, Akademické nakladatelství CERM, s.r.o., Brno, ISBN 80-7204-346-3.
KOUSAL, Milan, 1980, Spalovací turbíny, Nakladatelství technické literatury n. p., Praha.
KRBEK, Jaroslav, 1990, Tepelné turbíny a turbokompresory, Vysoké učení technické v Brně, Brno, ISBN 80-214-0236-9.
MACEK, Jan, KLIMENT Vladimír, 1988, Spalovací turbiny, turbodmychadla a ventilátory: (přeplňování spalovacích motorů), Nakladatelství ČVUT, Praha, ISBN 80-01-03529-8.
MISÁREK, Dušan, 1963, Turbokompresory, Statní nakladatelství technické literatury, n.p, Praha.
PFLEIDERER, Carl, PETERMANN, Hartwig, 2005, Strömungsmaschinen, Springer Verlag Berlin, Heidelberg, New York, ISBN 3-540-22173-5.
ZEKUI, Shu, SHUIGUANG, Tong, ZHEMING, Tong, JINFU, Li, 2025, A Rapid Theoretical Approach for Estimating the Energy Losses Induced by Tip Clearance Jets in Centrifugal Pumps, Journal of Fluids Engineering, ASME, New York, ISSN 0098-2202, doi: https://doi.org/10.1115/1.4068461.

Doplňkový mediální obsah

©Jiří Škorpík, LICENCE